ブックタイトル日本ねじ研究協会　2002年10月

概要

日本ねじ研究協会　2002年10月

一ノκ評互弓●π一4ーーβ十2-ー弓一一5穿ーは,外力の着力点によってφ、は次式のように変化する,(2)φ。訓φ(nく1)ここに,E。は被締付け部材の縦弾性係数,Bは座面径,Diはボルト穴径である.また,使われる(5)ボルトが普通ボルトの場合,Ktは次式によって図1のように外力の着力点がnユfの場合,計算される.nニ0.5とすれば,内力係数φ、は,さらに半分とκ=Eわπ4 2一4み+ 1 1 %.(3)なる.なお,図1は一本ボルト締結体の例であるが,多くの機械構造物は多数ボルト締結体である,ASFでは外力Wの形態にそった適切な多数ボ』ルトのレイアウトが施されれば,ボルトに追加され式(2)においてB=1.8d,Dt=1.05dと仮定し,式る軸力Ftはさらに小さくなり,外力の大半は被(1)に式(2),式(3)を代入すると次式が求まる.φ=κ,Kt+K、ド.β_一+一一一一』一一一一↓_Eb幽囎醐捌(4)ξ奇一.一一し式(4)は,内力係数φがボルト及び被締付け部材の縦弾性係数Eb・E。と(1f/d)によって決定さ図1アルミニウム合金平板のねじ締結体ゆれることを示している.図2は図1のようなASFなどのアルミニウム合金製の被締付け部材に鋼製ボルト,チタニウムO.4合金ボルト,及びアルミニウム合金ボルトを使用した場合の1f/dに対する内力係数φの計算値03を示す.璋S,KO.2ASFのねじ締結体を想定し,ユf1dは1程度であるとすれば,内力係数φは,アルミニウム合0.1金ボルトの場合,φ=0.14となり,鋼製ボルトと比べると半分以下にすることが可能である.式(4)は,外力がボルト軸を含む平面上のボルト座面直下に作用する場合の最大値で,実際0246810121416181fld図2アルミニウム合金製平板における各種ボルトの内力係数一292-一」.JαPαnRes.Inst.t`)rScrewThreads&Fαsteners.VoL33,No・10(2002)